Diseño completo de un edificio de 3
plantas
Ricardo Herrera Mardones
Departamento de Ingeniería Civil, Universidad de Chile
Santiago, Chile
Marzo de 2007
Elaboración, guión y locución a cargo del Dpto. de Ingeniería Civil de la Universidad de Chile con
coordinación del Ing. Ricardo Herrera
PRESENTACIÓN
DEL EJEMPLO
7000 Tip.
42000
Zonas libres
Altura de piso
P lan ta T ípica
7000 Tip.
10500
•
•
7000 Tip.
– Edificio de uso habitacional.
– Ubicado en una zona de
sismicidad alta
– Tres Pisos
– Distribución regular de
espacios requeridos
– Requerimientos
arquitectónicos
42000
1.- Introducción
E le v ació n T ípica
* D im e n sio n e s en m m
2. Estructuración
ESTRUCTURACIÓN
GENERAL
Acción Estática
Sistema
Resistente
Acción Sísmica
2. Estructuración
SISTEMA RESISTENTE
ESTÁTICO
• Losa de Hormigón en todos
los pisos.
• Columnas de acero de sección
doble T
– Criterios:
• Cumplir con los
requerimientos de
arquitectura
– Ubicación:
• Cada 7 m en ambas
direcciones
P lan ta T ípica
: C o lu m n a e stática
SISTEMA RESISTENTE
ESTÁTICO
2. Estructuración
3500 Tip.
• Vigas de acero de sección
doble T
– Criterios:
• Lograr un espesor de losa en
los rangos convencionales.
• Minimizar el uso de acero
• Ancho tributario de 3,5m
para cada una de las vigas.
3500 Tip.
– Ubicación:
P lan ta T ípica
: V iga estática
SISTEMA RESISTENTE
SISMICO
2. Estructuración
• Marcos perimetrales
• 2 ejes resistentes en cada
dirección
• Vigas y columnas
– Acero ASTM A36
– Sección doble T
28000
7000
3500
10500
Y
X
P lan ta T ípica
: M arco S ísm ico
: V iga estática
E le vació n m arco s ísm ico
: C o lu m n a est ática
3. Cargas
GENERAL
- Peso propio
Cargas Estáticas
- Sobrecarga de uso
Cargas
Cargas Sísmicas
3. Cargas
CARGAS
ESTÁTICAS
• Cargas estáticas
– Peso Propio
• Elementos Estructurales
– Losa, vigas estáticas, vigas sísmicas, columnas estáticas, columnas
sísmicas
• Elementos no estructurales
– Tabiques, terminaciones de piso, terminaciones de cielo, otros.
– Sobrecarga de uso
• Uso habitacional : 1961 [N/m^2]
CARGAS
ESTÁTICAS
3. Cargas
• Resumen de cargas estáticas
Resumen de cargas estáticas (*)
Carga
Tipo
Valor [N/m^2]
Sobrecarga no reducida
LL
1961
Peso de tabiques
DL
490
Terminaciones de Piso
DL
196
Terminaciones de Cielo (cielo falso)
DL
196
Otros (ductos, iluminación, etc.)
DL
490
Peso de losa (*)
DL
2942
Peso de vigas estáticas (*)
DL
186
Total peso propio (**)
DL
4501
* Dimensiones a definir más adelante
** No considera peso de elementos estructurales sísmicos pues ellos son incluidos directamente por el
programa de modelación sísmica.
CARGAS
SÍSMICAS
3. Cargas
• Cargas sísmicas
– Método elástico estático
W1
Q = Cs · W
W1
W2
M·a
Q1
W2
Q2
Q1 + Q2 = Q
Movimiento del suelo
Cortante basal
CARGAS
SÍSMICAS
3. Cargas
• Coeficiente sísmico:
C s  0.05
• Peso sísmico:
W  2.7  10 kN
4
• Considera cargas de peso propio y un 25% de la sobrecarga de uso
• Corte sísmico basal:
Q  1351 kN
• Resumen de cargas sísmicas:
Solicitaciones sísmicas
Piso
F [kN]
M [J]
3
780
3276
2
323
905
1
248
347
4. Diseño de elementos estáticos
• Consideraciones generales:
• Método LRFD de las especificaciones del AISC del 2005
• Uso de columnas y vigas de acero ASTM A36 de sección doble T
• Factor de reducción de sobrecarga por área tributaria: 0.804
• Combinación de cargas: 1.2 * Peso Propio + 1.6 * Sobrecarga
GENERAL
4. Diseño de elementos estáticos
LOSA
• Diseño de Losa
– Modelo
3500
7000
: E m potrad o
Lx  3.5 m
Longitud menor
Ly  7m
Longitud mayor
 
Ly
  2
Losa en una dirección (Apoyado-empotrado)
Lx
: A poy ad o
Longitud flexible
li  k  Lx
Esbeltez típica
  35
D im en sion es en m m
– Espesor requerido:
e 
li

 1.5 cm
li  2.8 m
e  9.5 cm
– Espesor dispuesto: 12cm (debido a problemas acústicos y
de vibración)
k  0.8
4. Diseño de elementos estáticos
VIGAS
ESTÁTICAS
• Diseño de vigas estáticas
– Modelo
qu
q u  27
Carga combinada:
kN
m
( ya incluye el peso propio del perfil )
7000
– Esfuerzo último
Momento último:
M ux 
quL
2
8
M ux  168.4 kN  m
– Perfil elegido: W16x31
Ancho del ala:
b f  140 mm
Espesor del alma:
T  345 mm
Espesor del ala:
t f  11.2 mm
Distancia libre entre alas:
t w  6.99 mm
Altura del perfil:
d  403 mm
VIGAS
ESTÁTICAS
4. Diseño de elementos estáticos
– Cálculo de resistencia
E.L.1. : Plastificación
M px  Z x F y
Momento plástico de la sección según x-x:
M px  215.2 kN  m
E.L.2.: Pandeo local del Ala
Esbeltez del ala:
Parámetro de esbeltez límite para
elementos compactos:
f 
b
 f  6.25
tf
 pf  0.38 
E
 pf  10.948
Fy
Sección de ala Compacta
E.L.3.: Pandeo local del Alma
Esbeltez del alma:
w 
Parámetro de esbeltez límite para elementos compactos:
T
 w  49.356
tw
 pw  3.76
Sección de alma Com pacta
E.L.4. : Pandeo Lateral Torsional.
Se considera que la unión entre la losa y la viga impide el volcamiento de esta en toda su
longitud, por lo tanto no existe volcamiento
E
Fy
 pw  108.3
VIGAS
ESTÁTICAS
4. Diseño de elementos estáticos
Situación Final
M nx  M px
Momento Nominal en el eje fuerte:
Factor de minoracion de la resistencia a la flexión
FU 
M ux
M nx  215.2 kN  m
b  0.9
FU  0.869
b  M nx
< 1
– Cálculo de deformaciones
Carga de servicio:
kN
q  21.3
m
Deformación estática:
 est 
Deformación admisible:
 adm 
Como:
5q  L
4
384  E  I x
 est   adm
L
200
 est  21.2 mm
 adm  35 mm
se cumple el criterio de deformación
4. Diseño de elementos estáticos
COLUMNAS
ESTÁTICAS
• Diseño de columnas estáticas
– Modelo
3500
P
P incluye peso propio y sobrecarga sobre el área
tributaria de cada columna
3500
P
3500
P
– Esfuerzo último
P u  721 kN
(incluye el peso propio de la columna)
– Perfil elegido: W 8x28
Ancho del ala:
b f  166 mm
Espesor del alma:
t w  7.24 mm
Espesor del ala:
t f  11.8 mm
Distancia libre entre alas:
T  157 mm
Altura del perfil:
d  205 mm
4. Diseño de elementos estáticos
COLUMNAS
ESTÁTICAS
– Cálculo de resistencia
E.L.1: Pandeo local del ala.
Límite relación ancho-espesor:
E
r1  0.56 
r1  16.134
Fy
Relación ancho-espesor del perfil:
 
b
  7.034
tf
Sección_A la
 "COMPA CTA"
E.L.2: Pandeo local del alma.
Límite relación ancho-espesor:
r2  1.49 
E
Fy
Relación ancho-espesor del perfil:
 
h
r2  42.928
  25.055
tw
Sección_A lma
 "COMPA CTA"
4. Diseño de elementos estáticos
COLUMNAS
ESTÁTICAS
E.L.3.: Resistencia a la compresión por pandeo de flexión.
Longitud no arriostrada
L x  3.5 m
L y  3.5 m
Factor de longitud efectiva
Kx  1
Ky  1
Parámetro de esbeltez global:
c x 
c y 
L x K x
c x  39.9
rx
Ly  K y
c y  84.4
ry

c  max c x  c y

c  84.4
2
Tensión de pandeo crítica elástica
Fe 
 E
c
Tensión crítica:
F cr 
2
F y  Fe 


 0.658
  F y if  c  4.71

( 0.877  Fe ) otherwise
Resistencia nominal a compresión:
P n  F cr  A
P n  902 kN


Fy

E
4. Diseño de elementos estáticos
Situación Final
Factor de minoración de resistencia:
FU 
Pu
c  P n
c  0.9
FU  0.888
< 1
COLUMNAS
ESTÁTICAS
5. Diseño de marco sísmico
GENERAL
• Consideraciones generales:
• Método LRFD de las especificaciones del AISC del 2005, en conjunto con las
disposiciones sísmicas del AISC del año 2005.
• Uso de columnas y vigas de acero ASTM A36 de sección doble T
• Combinación de cargas: 1.4 * (Peso Propio + Sobrecarga+Sismo)
1.4 * (Peso Propio + Sobrecarga-Sismo)
5. Diseño de marco sísmico
MODELO
• Aspectos generales del modelo sísmico
• Modelación en Sap 2000
• Solo se modelan los elementos sismo-resistentes
• Las vigas estáticas son incluidas como peso propio
• Las columnas estáticas son modeladas como una columna equivalente
• Se considera un diafragma rígido por cada piso
• Las fuerzas sísmicas son modeladas como cargas y momentos puntuales
en el centro de gravedad de cada piso
• Se considera el efecto P- y P-d
5. Diseño de marco sísmico
MODELO
Columna estática
equivalente
Modelo sísmico
Disposición de perfiles
5. Diseño de marco sísmico
MODELO
Cargas estáticas
Cargas sísmicas
5. Diseño de marco sísmico
Perfiles utilizados en el marco sísmico
PERFILES
5. Diseño de marco sísmico
ESFUERZOS
Momento combinado
M ux  254 kN  m
Momento combinado
M ux  685.5 kN  m
Diagrama de momento marco sísmico para el sismo en dirección Y
Carga axial combinada
P u  1550.4 kN
Diagrama de carga axial marco sísmico para el sismo en dirección Y
RESISTENCIA
DE VIGAS
5. Diseño de marco sísmico
Propiedades del Perfil
Perfil utilizado:
W 24 x 55
Ancho del ala:
b f  178 mm
Altura del perfil:
Espesor del ala:
t f  12.8 mm
Espesor del alma:
d  599 mm
t w  10 mm
Verificación de esbelteces lím ites
Pandeo local del ala
Límite relación ancho-espesor (Seismic Provisions):
Relación ancho-espesor del perfil:
 psf  0.3 
f 
Sección_A la
b
tf
E
Fy
 psf  8.643
 f  6.953
 "COMPA CTA SISMICA MENTE"
RESISTENCIA
DE VIGAS
5. Diseño de marco sísmico
Pandeo local del Alma
w 
Esbeltez del alma:
h
 w  57.34
tw
Parámetro de esbeltez límite para elementos compactos (Seismic Provisions):
Ca 
Pu

b  A  F y

Ca  0
 psw 
3.14 
E
Fy

 1  1.54 C a

E

Fy
max 1.12


if C a  0.125

 2.33  C a  1.49

 otherwise
Fy

E
 psw  90.465
Sección_A lma
 "COMPA CTA SISMICA MENTE"
RESISTENCIA
DE VIGAS
5. Diseño de marco sísmico
Cálculo de Momento Nominal en el eje fuerte
Longitud no arriostrada lateralmente
L b  7m
Valores absolutos de esfuerzos
M xmax  254 kN  m
M Ax  120.6 kN  m
M Bx  1 kN  m
M Cx  125.5 kN  m
Coeficiente de flexión que depende de la gradiente de momento:
12.5  M xmax


C b  min 
3
2.5 M xmax  3  M Ax  4  M Bx  3  M Cx


C b  2.305
RESISTENCIA
DE VIGAS
5. Diseño de marco sísmico
E.L.1. :
Plastificación por flexión
Momento plástico de la sección según x-x:
M px  Z x F y
Momento nominal por plastificación:
M n1x  M px
M px  535.3 kN  m
E.L.2. : Pandeo Lateral Torsional.
Longitud no arriostrada lateralmente; longitud entre puntos de amarre que restringen el
desplazamiento lateral del ala comprimida o la torsión de la viga:
L b  2.333 m
Distancia entre amarras laterales, para que se pueda desarrollar el momento plástico de
la sección, con momento de flexión constante en la viga (Cb=1):
L p  0.086  r y 
E
Fy
L p  2.446 m
mayor que
L b  2.333 m
Distancia límite de amarras laterales para que se pueda desarrollar el pandeo
lateral-torsional inelástico de la viga:
r ts 
Iy  C w
Sx
L r  1.95  r ts 
E
0.7  F y

J
S x h 0
 1 
 0.7  F y S x h 0 
1  6.76  


J
 E

2
L r  5.223 m
RESISTENCIA
DE VIGAS
5. Diseño de marco sísmico
Tensión crítica que determina el momento de pandeo elástico:
2
Cb    E

F cr 
 1  0.078 

2
S x h 0

 Lb 


r
 ts 
J


r ts

Lb
2
F cr  1734 MPa
Momento nominal por pandeo lateral torsional:
M n2x 
M px if L b  L p






min C b   M px  M px  0.7  F y S x 

min F cr  S x  M px

Lb  Lp



M
 px if Lp  Lb  Lr
Lr  Lp


if L b  L r
M n2x  535.3 kN  m
Momento nominal con respecto al eje fuerte:

M nx  min M n1x  M n2x

M nx  535.3 kN  m
RESISTENCIA
DE VIGAS
5. Diseño de marco sísmico
Cálculo del Factor de Utilización
Factor de resistencia a la flexión
FU 
M ux
b  M nx
 b  0.9
FU  0.527
< 1
RESISTENCIA
DE COLUMNAS
5. Diseño de marco sísmico
Propiedades del Perfil
Perfil utilizado:
W33 x 118
Ancho del ala:
b f  292 mm
Altura del perfil:
d  835 mm
Espesor del ala:
t f  18.8 mm
Espesor del alma:
t w  14 mm
Verificación de esbeltez
Pandeo local del ala
 psf  0.3 
Límite relación ancho-espesor (Seismic Provisions):
 f 
Relación ancho-espesor del perfil:
Sección_A la
b
tf
E
Fy
 psf  8.643
 f  7.766
 "COMPA CTA SISMICA MENTE"
RESISTENCIA
DE COLUMNAS
5. Diseño de marco sísmico
Pandeo local del Alma
 w 
Esbeltez del alma:
h
 w  56.957
tw
Parámetro de esbeltez límite para elementos compactos (Seismic Provisions):
C a 
Pu

b  A  F y

C a  0.314
 psw 
3.14 
E
Fy

 1  1.54 C a

E

Fy
max 1.12


if C a  0.125

 2.33  C a  1.49

 otherwise
Fy

E
 psw  65.065
Sección_A lma
 "COMPA CTA SISMICA MENTE"
RESISTENCIA
DE COLUMNAS
5. Diseño de marco sísmico
Cálculo de com presión nominal
Longitud no arriostrada según eje x-x
L x  3.5 m
Propiedades de vigas nudo superior:
L vx  7m
Rigidez del nudo superior:
GAX  2 
Rigidez del nudo inferior:
GBX  1
Factor de longitud efectiva según eje fuerte x-x
K x  2.043
Longitud no arriostrada según eje y-y
L y  3.5 m
Factor de longitud efectiva según eje débil y-y
K y  1
I vx  54863 cm
Ix
Lx

I vx
L vx
(empotrado)
4
GAX  17.647
RESISTENCIA
DE COLUMNAS
5. Diseño de marco sísmico
E.L.1.: Resistencia a la compresión por pandeo de flexión.
Parámetro de esbeltez de la columna:
L x K x
c x 
c x  21.6
rx
Ly  K y
c y 
c y  58.9
ry

c  max c x  c y

c  58.9
2
Fe 
Tensión de pandeo crítica elástica
 E
c
F cr 
F y  Fe 


0.658

  F y if  c  4.71

2


Fy

E
( 0.877  Fe ) otherwise
Resistencia nominal a compresión:
P n  F cr  A
P n  4602 kN
5. Diseño de marco sísmico
Calculo de Momento Nominal en el eje fuerte
Longitud no arriostrada lateralmente
L b  3.5 m
Valores absolutos de esfuerzos
M xmax  685.5 kN  m
M Ax  523.7 kN  m
M Bx  360.9 kN  m
M Cx  198.1 kN  m
Coeficiente de flexión que depende de la gradiente de momento:
C b  min
12.5  M xmax


3

2.5 M xmax  3  M Ax  4  M Bx  3  M Cx


C b  1.61
RESISTENCIA
DE COLUMNAS
q
5. Diseño de marco sísmico
C b = 2 .3 8
C b = 1 .0 1 4
C b = 1 .4 6
C b = 1 .4 6
E.L.1. :
Plastificación por flexión
Momento plástico de la sección según x-x:
M px  Z x F y
Momento nominal por plastificación:
M n1x  M px
E.L.2. :
RESISTENCIA
DE COLUMNAS
q
M px  1663.8 kN  m
Pandeo Lateral Torsional.
Longitud no arriostrada lateralmente; longitud entre puntos de amarre que restringen el
desplazamiento lateral del ala comprimida o la torsión de la viga:
L b  3.5 m
Distancia entre amarras laterales, para que se pueda desarrollar el momento plástico de
la sección, con momento de flexión constante en la viga (Cb=1):
L p  1.76  r y 
E
L p  3.013 m
Fy
Distancia límite de amarras laterales para que se pueda desarrollar el pandeo
lateral-torsional inelástico de la viga:
r ts 
Iy  C w
Sx
L r  1.95  r ts 
E
0.7  F y

J
S x h 0
 1 
 0.7  F y S x h 0 
1  6.76  


J
 E

2
L r  8.852 m
RESISTENCIA
DE COLUMNAS
5. Diseño de marco sísmico
Tensión crítica que determina el momento de pandeo elástico:
2
Cb    E


 1  0.078 
F cr 
S x h 0
2

 Lb 


r
 ts 
J


r ts

Lb
2
F cr  1523 MPa
Momento nominal por pandeo lateral torsional:
M n2x 
M px if L b  L p






min C b   M px  M px  0.7  F y S x 

min F cr  S x  M px

Lb  Lp


  M px if Lp  Lb  Lr
Lr  Lp


if L b  L r
6
M n2x  1.664  10 J
Momento nominal de diseño con respecto al eje fuerte:

M nx  min M n1x  M n2x

M nx  1664 kN  m
RESISTENCIA
DE COLUMNAS
5. Diseño de marco sísmico
Cálculo del momento Nominal en el eje débil

M py  min F y  Z y  1.6 F y  S y
Momento de Plastificación:

M py  209 kN  m
Momento nominal de diseño con respecto al eje fuerte:
M ny  M py
M ny  209 kN  m
Cálculo del Factor de Utilización
Factor de resistencia a la compresión
 c  0.9
Factor de resistencia a la flexión
 b  0.9
FU 
Pu
c  P n
Pu
2 c  P n
8

9

 M ux


 b  M nx

Pu

if
 0.2

 b  M ny
c  P n

M uy
M uy 
Pu
 M ux

if
 0.2


 b  M nx
 b  M ny
c  P n


FU  0.781
<1
5. Diseño de marco sísmico
DESPLAZAMIENTOS
Desplazamientos de entre piso
Punto de medición
Centro de Gravedad
Punto más alejado del
centro de gravedad
Piso
x obtenido
[mm]
x admisible
[mm]
1
4,2
7,0
2
7,0
7,0
3
6,3
7,0
1
3,9
7,7
2
6,5
10,5
3
5,8
9,8
COLUMNA FUERTE
VIGA DÉBIL
5. Diseño de marco sísmico
Propiedades del material:
Fluencia del acero (ASTM A-36)
F y  250 MPa
Razón entre la fluencia esperada y la fluencia mínima:
R y  1.5
Propiedades de los elementos
Columnas
W 33x118
Propiedades de las secciones:
Z c1  6706 cm
3
A g1  221.4 cm
Z c2  Z c1
2
 59.9  83.5   cm


2 
 2
A g2  A g1
Distancia entre el nudo y la ubicación
de la rótula plástica en columnas
d c 
d c  0.717 m
Cargas aplicadas a nivel de la rótula
plástica en columnas:
P u1  1366 kN
P u2  913 kN
Vcu1  219 kN
Vcu2  195 kN
VIGA FUERTE
COLUMNA DÉBIL
5. Diseño de marco sísmico
Vigas
W 24x55
Propiedades de las secciones:
Z b1  2158 cm
Distancia entre el nudo y la ubicación
de la rótula plástica en vigas:
d v 
Cargas aplicadas a nivel de la rótula
plástica en vigas:
Vvu1  59 kN
3
Z b2  Z b1
 83.5  45  cm


 2

d v  0.868 m
Vvu2  59 kN
Momento probable en las columnas:

 M pc  Z c1   F y 

P u2 



Z

F


   Vcu1  Vcu2   d c
c2  y
A g1
A g2



P u1
Momento probable en las vigas:

  Vvu1
 M pb  1.1  R y  F y  Z b1  Z b2 
Comparación:
 M pc
 M pb
 1.572
>
1

 Vvu2  d v
OK
5. RESULTADOS
CUBICACIÓN
Cubicación del acero utilizado
Uso
Perfil
Largo
[m]
Cantidad
Peso
[N/m]
Peso
[N]
Peso total
[N/m^2]
Columna
sísmica
W 33 x 118
10,5
20
1722
361620
68,3
Viga
sísmica
W 24 x 55
28
8
803
179872
34,0
Viga
estática
W 16 x 31
728
6
452
1974336
373,1
Columna
estática
W 8 x 28
10,5
29
409
124541
23,5
2640369
499
Totales
5. RESULTADOS
1
ESQUEMAS
2
W 24x55
4
W 24x55
5
W 24x55
6
W 24x55
7
W 16 x 3 1
G
W 16 x 3 1
W 16 x 3 1
W 16 x 3 1
3
W 24x55
W 24x55
F
W 24x55
42000
W 24x55
E
W 24x55
W 24x55
B
W 16 x 3 1
T ip.
W 16 x 3 1
W 24x55
W 24x55
C
W 16 x 3 1
W 24x55
3500 Tip.
W 16 x 3 1
7000 Tip.
W 24x55
D
W 24x55
7000 Tip.
42000
P lanta T ípica
* D im e n sio n e s e n m m
W 24x55
W 16 x 3 1
A
5. RESULTADOS
ESQUEMAS
7000 Tip.
W 24x55
W 16 x 3 1
3500 Tip.
W 8 x2 8
W 16 x 3 1
W 8 x2 8
W 24x55
W 24x55
W 8 x2 8
W 24x55
W 24x55
W 16 x 3 1
W 3 3 x118 W 3 3 x118 W 3 3 x118
W 24x55
W 24x55
W 24x55
W 3 3 x118 W 3 3 x118 W 3 3 x118
W 24x55
W 24x55
W 3 3 x118 W 3 3 x118 W 3 3 x118
W 3 3 x118 W 3 3 x118 W 3 3 x118
W 8 x2 8
W 8 x2 8
W 16 x 3 1
W 8 x2 8
10500
W 16 x 3 1
W 24x55
W 3 3 x118 W 3 3 x118 W 3 3 x118
W 24x55
W 16 x 3 1
E le vació n e je s 1, 7 , A , G
7000 Tip.
E le vació n e je s 2 ,3 ,4 ,5 ,6 ,B ,C ,D ,E ,F
* D im e n s io n e s e n m m
W 16 x 3 1
3500 Tip.
W 8 x2 8
W 16 x 3 1
W 3 3 x118 W 3 3 x118 W 3 3 x118
W 16 x 3 1
W 8 x2 8
W 8 x2 8
W 16 x 3 1
W 16 x 3 1
W 8 x2 8
W 16 x 3 1
W 8 x2 8
W 8 x2 8
W 16 x 3 1
W 16 x 3 1
W 8 x2 8
W 16 x 3 1
W 8 x2 8
W 8 x2 8
W 16 x 3 1
W 16 x 3 1
W 8 x2 8
W 16 x 3 1
W 8 x2 8
W 8 x2 8
W 16 x 3 1
W 16 x 3 1
W 8 x2 8
W 16 x 3 1
W 8 x2 8
W 16 x 3 1
W 16 x 3 1
W 8 x2 8
W 3 3 x118 W 3 3 x118 W 3 3 x118
10500
W 16 x 3 1
Descargar

Diapositiva 1